優(yōu)勢BD試劑貨號：342003供應(yīng)優(yōu)勢BD試劑貨號：342003供應(yīng)

GEGA LG/GRM/S G 1/2 RH Gega Lotz LG/GRM/S G1/2

GEGA LG/GRM/D G1/2 LH Gega Lotz LG/GRM/D G1/2 LH

Stoerk-Tronic ST710-PUVR.102  T000040738 冰水機溫控器Stoerk Tronic -900310.011  ST710-PNUVR.102 MULTI 0-10V K1-4

TRAFAG EXP1.5 900 9172 850 壓力開關(guān)Trafag EXP1.5 900.9172.850.02; -0,9 ... +1,5 bar, G1/4" i stainless steel

Rossi 1625604 06 14 HBF 63B  4  B5 "Rossi-group HBF 63B 4 230.400-50 B5  Brake motor with DS-Brake, Catalogue TX, Pn (kW)=

0,18; type plate: 230.400-50 / 265.460-60"

DELTA W3010IC604H30 壓力開關(guān)

ABB TH02-Ex., P/N 11518.7, Sensor-Pt100 3L, MB: 0-150 Deg.C

ABB 2600T Series, LRL -160 kPa, URL 160kPA Out put 4-20mA HART, No:6404029883

Contrec 210i Input 4-20mA, V-max-28V DC, I-max-93mA, Pi-650mW;MFG type:2101.20CEN;MFG serious No:507019 "Contrec Contrec 210i.20C Loop Powered Indicator Intrinsically safe; Watertight to IP67 (Nema 4X); CE

Compliant; Wall Mounting (Standard glands)"

Contrec 202DI.x4, DMT03ATEXE097, Input V-24VD, I-2mA Pi-320mW; MFG type:ABB-2600T SERIES;MFG serious  No:6404029883 "Contrec Contrec 202Di.24C Rate Totaliser Fully Programmable; Watertight to IP67 (Nema 4X);

ATEX, IECEx, CSA Approved; CE Compliant; Wall

Mounting (Standard Glands); Loop Powered & 4-20mA

Out & Alarms"

bifoid FP10P-77A, 24 V DC, FP10P 電磁閥

EXCELON B72G-2GK-QT3-RMN Norgren - B72G-2GK-QT3-RMN  F-R G1/4 T.Tras.Sc.Man.M/150

NORGREN B38-242-B1KA Norgren - B38-242-B1KA 

SIEMENS 6DR5220-0EG00-0AA0,HART Input  4-20 mA Siemens 6DR5220-0EG00-0AA0

HOERBIGER KL3054 10-30VDC

trombetta P613-A1V12 Trombetta P613-A1V12

FLOWSERVE D31 NU-D23PVA-25XX

FLOWSERVE PMV-D31 -57-I-CE

Parker JVA 126-001-3/F

IPF 70155

ELEKTRONLK  SR-1

COMMAND CPL-DM-200-354 

COMMAND CPL-BM-63-127 

SEIM winner hydraulik PXF060#4BROP1HUX03X3200 Seim PXF060#4BR0R0HUC13X3200

Hoerbiger SVN222BE08PDH  SO991K4  HV08748

ABB TSP121-Y0 Ser-NO.3K650000483808 "ABB TSP121

Temperature sensor with protective tube

With following configuration:

Y0 Explosion protection / approval:

Without explosion protection

S2 Material of wetted parts:

Stainless steel 316Ti / 1.4571

A3 Thermowell type:

Screwed tubular thermowell with

straight shaft (Form 2G acc. DIN43772)

S01 Process connection:

Parallel thread G 1/2 in A

A1 Thermowell diameter:

9 mm

Z9 Immersion length:

Acc. customer specification

U =50 mm

Z9 Nominal length:

Acc. customer specification

N =100 mm

S1 Measuring inset type:

RTD, Basic application,

measuring range -50 ... 400 °C (-58 ... 752 °F), 10 g

P1 Sensor type and wiring:

Sensor wiring 1xPt100, 2-wire

B2 Sensor accuracy:

Accuracy Class B, IEC 60751

G1 Connection Head Type / Material:

BUG - cast iron, hinged cover

Y1 Transmitter:

without transmitter, measuring inset

with ceramic terminal block

M1 Documentation Language

German

Measuring inset diameter:6 mm

Inset length:125 mm"

Leuze HRTR 3B/66-S8 

reo RRTW M3 NR(D 6227),180VA,0.8A 可調(diào)繞線電阻

REO RRTW M4Z

TERMONIC 26150

TERMONIC H 456 (sensor 3m) Sensor -15...+150 °C

K.P.Mundinger Aqua-Boy PMII - Paper, Cardboard Moisture Meter+Aqua-Boy Needle Electrode 17mm (208)+Aqua-Boy Universal Measuring Cable (200)+Aqua-Boy - Universal Electrode Holder (204) "K.P.Mundinger PMII 6-30% + 200 (measuring cable 200, 1m) + 204 (universal

electrode holder 204) + 208 (needle-electrode 208)"

Bansbach D3D3-50-107-300-001/400N

BANSBACH BD3D350107040 D3D3-50-107-300-001/400 N

Micro-Epsilon DT3701-U1-A-C3

Micro-Epsilon DT3701-U6-A-C3

COAX Type:MK10 DR NC G3/4',AC230L

SMW-AUTOBLOK KLU-215-ZSW  128280 SMW-Autoblok KLU-215-ZSW-020101 40-WV-15

KENT Cylinder KL1-350X406

MEISTER 317035218   DKM/A-1/8 G 1/2 VA COC，（54XE1008XG15WA)

Meister 317035218

Brevini Fluid AD3E16EP3

ECKARDT SRI986-BIDS7ZZZNA SER.NO49/048643 Foxboro Eckardt -SRI986-BIDS7ZZZNA

Eckardt SRI986-BIDS7ZZZNA

Asco Numatics SCG262C020

ARMATURENBAU GmbH  RCH 40-3  -30''Hg...  30psi   7/16-20 UNF

Moniteur FMYB-5E20

BENEDIKT&JAGER K3-62k00230 電容空氣接觸器Benedikt & J?ger K3-62K00 230

E+H 8P3B08-NDDMABAFABBBFHWAA1+AK  5P 300, 8P3B08, DN08 3/8" 質(zhì)量流量計Endress+Hauser 8P3B08-1WT2/0 Promass P 300, 8P3B08, DN08 3/8

組成部件

編輯

單轉(zhuǎn)子和多轉(zhuǎn)子

在研制一臺新的渦扇發(fā)動機的時候，先解決的問題是他的總體結(jié)構(gòu)問題?？傮w結(jié)構(gòu)的問題就是發(fā)動機的轉(zhuǎn)子數(shù)目多少。當(dāng)前渦扇發(fā)動機所采用的總體結(jié)構(gòu)有三種，一是單轉(zhuǎn)子、二是雙子、三是三轉(zhuǎn)子。其中單轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)較為簡單，整個發(fā)動機只有一根軸，風(fēng)扇、壓氣機、渦輪全都在這一根軸上。結(jié)構(gòu)簡單的好處是經(jīng)濟性好。一方面的節(jié)省就總要在另一方而復(fù)出相應(yīng)的代價。首先從理論上來說單轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的渦扇發(fā)動機的壓氣機可以作成任意多的級數(shù)以期達到一定的增壓比。可是因為單轉(zhuǎn)子的結(jié)構(gòu)限制使其風(fēng)扇、低壓壓氣機、高壓壓氣機、低壓渦輪、高壓渦輪必須都安裝在同一根主軸之上，這樣在工作時他們就必須要保持相同的轉(zhuǎn)速。問題也就相對而出，當(dāng)單轉(zhuǎn)子的發(fā)動機在工作時其轉(zhuǎn)數(shù)突然下降時（比如猛收小油門），壓氣機的高壓部分就會因為得不到足夠的轉(zhuǎn)數(shù)而效率嚴(yán)重下降，在高壓部分的效率下降的同時，壓氣機低壓部分的載荷就會急劇上升，當(dāng)?shù)蛪簤簹鈾C部分超載運行時就會引起發(fā)動機的振喘，而在正常的飛行當(dāng)中，發(fā)動機的喘振是決對不被允許的，因為在正常的飛行中發(fā)動機一但發(fā)生喘振飛機很有可能發(fā)生掉落。為了解決低壓部分在工作中的過載需要在壓氣機前加裝導(dǎo)流葉片和在壓氣機的中間級上進行放氣，即空放掉一部分以經(jīng)被增壓的空氣來減少壓氣機低壓部分的載荷。但這樣一來發(fā)動機的效率就會大打折扣，而且這種放掉增壓氣的作法在高增壓比的壓氣機上的作用也不是十分的明顯。更嚴(yán)重的問題發(fā)生在風(fēng)扇上，由于風(fēng)扇必須和壓氣機同步，受壓氣機的高轉(zhuǎn)數(shù)所限單轉(zhuǎn)子渦扇發(fā)動機只能選用比較小的函道比。比如在幻影-2000上用的M-53單轉(zhuǎn)子渦扇發(fā)動機，其函道只有0.3。相應(yīng)的發(fā)動機的推重比也比較小，只有5.8。

單轉(zhuǎn)子、雙轉(zhuǎn)子壓氣機

為了提高壓氣機的工作效率和減少發(fā)動機在工作中的喘振，人們想到了用雙轉(zhuǎn)子來解決問題，即讓發(fā)動機的低壓壓氣機和高壓壓氣機工作在不同的轉(zhuǎn)速之下。這樣低壓壓氣機與低壓渦輪聯(lián)動形成了低壓轉(zhuǎn)子，高壓壓氣機與高壓渦輪聯(lián)動形成了高壓轉(zhuǎn)子。低壓轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速可以相對低一些。因為壓縮作用在壓氣機內(nèi)的空氣溫度升高，而音速是隨著空氣溫度的升高而升高的，所以而高壓轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速可以設(shè)計的相對高一些。既然轉(zhuǎn)速提高了，高壓轉(zhuǎn)子的直徑就可以作的小一些，這樣在雙轉(zhuǎn)子的噴氣發(fā)動機上就形成了一個“蜂腰”，而發(fā)動機的一些附屬設(shè)備比如燃油調(diào)節(jié)器、起動裝置等等就可以很便的裝在這個“蜂腰”的位置上，以減少發(fā)動機的迎風(fēng)面積降低飛行阻力。雙轉(zhuǎn)子發(fā)動機的好處不光這些，由于一般來說雙轉(zhuǎn)子發(fā)動機的的高壓轉(zhuǎn)子的重量比較輕，起動慣性小，所以人們在設(shè)計雙轉(zhuǎn)子發(fā)動機的時候都只把高壓轉(zhuǎn)子設(shè)計成用啟動機來驅(qū)動，這樣和單轉(zhuǎn)子發(fā)動機相比雙轉(zhuǎn)子的啟動也比較容易，啟動的能量也要求較小，啟動設(shè)備的重量也就相對降低。

渦輪風(fēng)扇發(fā)動機

然而雙轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的渦扇發(fā)動機也并不是*的。在雙轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的渦扇發(fā)動機上，由于風(fēng)扇要和低壓壓氣機聯(lián)動，風(fēng)扇和低壓壓氣機就必須要互相將就一下對方。風(fēng)扇為將就壓氣機而必需提高轉(zhuǎn)數(shù)，這樣直徑相對比較大的風(fēng)扇所承受的離心力和葉尖速度也就要大，巨大的離心力就要求風(fēng)扇的重量不能太大，在風(fēng)扇的重量不能太大的情況下風(fēng)扇的葉片長度也就不能太長，風(fēng)扇的直徑小下來了，函道比自然也上不去，而實踐證明函道比越高的發(fā)動機推力也就越大，而且也相對省油。而低壓壓氣機為了將就風(fēng)扇也不得不降低轉(zhuǎn)數(shù)，降低了壓氣機的轉(zhuǎn)數(shù)壓氣機的工作效率自然也就上不去，單級增壓比降低的后果是不得不增加壓氣機風(fēng)扇的級數(shù)來保持一定的總增壓比。這樣壓氣機的重量就很難得以下降。

典型的三轉(zhuǎn)子壓氣機

為了解壓氣機和風(fēng)扇轉(zhuǎn)數(shù)上的矛盾。人們很自然的想到了三轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)，所謂三轉(zhuǎn)子就是在二轉(zhuǎn)子發(fā)動機上又了多了一級風(fēng)扇轉(zhuǎn)子。這樣風(fēng)扇、高壓壓氣機和低壓壓氣機都自成一個轉(zhuǎn)子，各自都有各自的轉(zhuǎn)速。三個轉(zhuǎn)子之間沒有相對固定的機械聯(lián)接。如此一來，風(fēng)扇和低壓轉(zhuǎn)子就不用相互的將就行事，而是可以各自在較為合試的轉(zhuǎn)速上運轉(zhuǎn)。設(shè)計師們就可以相對自由的來設(shè)計發(fā)動機風(fēng)扇轉(zhuǎn)速、風(fēng)扇直徑以及函道比。而低壓壓氣機的轉(zhuǎn)速也可以不受風(fēng)扇的肘制，低壓壓氣機的轉(zhuǎn)速提高之后壓氣的的效率提高、級數(shù)減少、重量減輕，發(fā)動機的長度又可以進一步縮小。

但和雙轉(zhuǎn)子發(fā)動機相比，三轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的發(fā)動機的結(jié)構(gòu)進一步變的復(fù)雜。三轉(zhuǎn)子發(fā)動機有三個相互套在一起的共軸轉(zhuǎn)子，因而所需要的軸承支點幾乎比雙轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的發(fā)動機多了一倍，而且支撐結(jié)構(gòu)也更加的復(fù)雜，軸承的潤滑和壓氣機之間的密閉也更困難。三轉(zhuǎn)子發(fā)動機比雙轉(zhuǎn)子發(fā)動機多了很多工程上的難題，可是英國的羅爾斯·羅伊斯公司還是對他情有獨鐘，因為在表面的困難背后還有著巨大的好處，羅羅公司的RB-211上用的就是三轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)。轉(zhuǎn)子數(shù)量上的增加換來了風(fēng)扇、壓氣機、渦輪的簡化。

三轉(zhuǎn)子RB-211與同一技術(shù)時期推力同級的雙轉(zhuǎn)子的JT-9D相比：JT-9D的風(fēng)扇頁片有46片，而RB-211只有33片；壓氣機、渦輪的總級數(shù)JT-9D有22級，而RB-211只有19級；壓氣機葉片JT-9D有1486片，RB-211只有826片；渦輪轉(zhuǎn)子葉片RB211也要比JT9D少，前者是522片，而后者多達708片；但從支撐軸承上看，RB-211有八個軸承支撐點，而JT9D只有四個。

風(fēng)扇

渦扇發(fā)動機的外函推力*來自于風(fēng)扇所產(chǎn)生的推力，風(fēng)扇的的好壞直接的影響到發(fā)動機的性能，這一點在高函道比的渦扇發(fā)動機上同樣重要。渦扇發(fā)動機的風(fēng)扇發(fā)展也經(jīng)歷了幾個過程。在渦扇發(fā)動機之初，由于受內(nèi)函核心機功率和風(fēng)扇材料的機械強度的限制，渦扇發(fā)動機的函道比不可能作的很大，比如在渦扇發(fā)動機的三鼻祖中，其函道比大的CJ805-23也不過只有1.5而以，而且CJ805-23所采用的風(fēng)扇還是后獨的后風(fēng)扇。

在前風(fēng)扇設(shè)計的二款發(fā)動機中JT3D的函道比大一些達到了1.37。達到如此的函道比，其空氣總流量比也比其原型J-57的空氣流量大了271%?？諝饬髁康募哟蟀l(fā)動機的迎風(fēng)面積也隨之變大。風(fēng)扇的葉片也要作的很長。JT3D的一級風(fēng)扇的葉片長度為418.2毫米。而J-57上的長的壓氣機葉片也就大約有二百毫米左右。當(dāng)風(fēng)扇葉片變的細(xì)長之后，其彎曲、扭轉(zhuǎn)應(yīng)力加大，在工作中振動的問題也突現(xiàn)了出來。為了解決細(xì)長的風(fēng)扇葉片所帶來的問題，普惠公司采用了阻尼凸臺的方法來減少風(fēng)扇葉片所帶來的振動。凸臺位于距風(fēng)扇葉片根處大約百分之六十五的地方。JT3D發(fā)動機的風(fēng)扇部分裝配完成之后，其風(fēng)扇葉上的凸臺就會在葉片上連成一個環(huán)形的箍。當(dāng)風(fēng)扇葉片運轉(zhuǎn)時，凸臺與凸臺之間就會產(chǎn)生摩擦阻尼以減少葉片的振動。加裝阻尼凸臺之后其減振效果是明顯的，但其阻尼凸臺的缺點也是明顯的。首先他增加了葉片的重量，其次他降底了風(fēng)扇葉片的效率。而且如果設(shè)計不當(dāng)?shù)脑挳?dāng)空氣高速的流過這個凸臺時會發(fā)生畸變，氣流的畸變會引發(fā)葉片產(chǎn)生更大的振動。而且如果采用這種方法由于葉片的質(zhì)量變大，在發(fā)動機運轉(zhuǎn)時風(fēng)扇本身會產(chǎn)生更大的離心力。這樣的風(fēng)扇葉片很難作的更長，沒有更長的葉片也就不會有更高的函道比。而且細(xì)長的風(fēng)扇葉片的機械強度也很低，在飛機起飛著陸過程中，發(fā)動機一但吸入了外來物，比如飛鳥之類，風(fēng)扇的葉片會更容易被損壞，在高速轉(zhuǎn)動中折斷的風(fēng)扇葉片會像子一樣打穿外函機匣釀成大禍。解決風(fēng)扇難題一個比較*的辦法是加大風(fēng)扇葉片的寬度和厚度。這樣葉片就可以獲得更大的強度以減少振動和外來物打擊的損害，而且如果振動被減少到一定程度的話阻尼凸臺也可以取消。但更厚重的扇葉其運轉(zhuǎn)時的離心力也將是巨大的。這樣就必需要加強扇葉和根部和安裝扇葉的輪盤。但航空發(fā)動機負(fù)不起這樣的重量代價。風(fēng)扇葉片的難題大大的限制了渦扇發(fā)動機的發(fā)展。

更高的轉(zhuǎn)數(shù)、高大的機械強度、更長的葉片、更輕的重量這樣的一個多難的問題終在八十年代初得到了解決。

1984年10月，RB211-535E4掛在波音757的翼下投入了使用。它是一臺有著跨時代意義的渦扇發(fā)動機。讓它身負(fù)如此之名的就是它的風(fēng)扇。羅爾斯·羅伊斯公司用了創(chuàng)造性的方法解決了困擾大函道比渦扇發(fā)動機風(fēng)扇的多難問題。新型發(fā)動機的風(fēng)扇葉片叫作“寬弦無凸肩空心夾層結(jié)構(gòu)葉片”。故名思意，新型風(fēng)扇的葉片采用了寬弦的形狀來加大機械強度和空心結(jié)構(gòu)以減少重量。新型的空心葉片分成三個部分：葉盆、葉背、和葉芯。它的葉盆和葉背分別是由兩塊鈦合金薄板制成，在兩塊薄板之間是同樣用鈦合金作成的蜂窩狀結(jié)構(gòu)的“芯”。通過活性擴散焊接的方法將葉盆、葉背、葉芯連成一體。新葉片以極輕的重量獲得了*的強度。這樣的一塊“鈦合金三明治”一下子解決了困擾航空動力工業(yè)幾十年的大難題。

新型風(fēng)扇不光是重量輕、強度大，而且因為他取消了傳統(tǒng)細(xì)長葉片上的阻尼凸臺他的工作效率也要更高一些。風(fēng)扇扇葉的數(shù)量也減少了將近三分之一，RB211-535E4發(fā)動機的風(fēng)扇扇葉只有二十四片。

1991年7月15日新型寬弦葉片經(jīng)受了一次重大的考驗。印度航空公司的一架A320在起飛階段其裝備了寬弦葉片的V-2500渦扇發(fā)動機吸入了一只5.44千克重的印度禿鷲！巨鳥以差不多三百公里的時速迎頭撞到了發(fā)動機的前端部件--風(fēng)扇上！可是發(fā)動機在遭到如此重創(chuàng)之后仍在正常工作，飛機安全的降落了。在降落之后，人們發(fā)現(xiàn)V-2500的22片寬弦風(fēng)扇中只有6片被巨大的沖擊力打變了形，沒有一片葉片發(fā)生折斷。發(fā)動機只在外場進行了更換葉片之后就又重新投入了使用。這次意外的撞擊證明了“寬弦無凸肩空心夾層結(jié)構(gòu)葉片”的巨大成功。

解決寬弦風(fēng)扇的問題并不是只有空心結(jié)構(gòu)這一招。實際上，當(dāng)風(fēng)扇的直徑進一步加大時，空心結(jié)構(gòu)的風(fēng)扇扇葉也會超重。比如在波音777上使用的GE-90渦扇發(fā)動機，其風(fēng)扇的直徑高達3.142米。即使是空心蜂窩結(jié)構(gòu)的鈦合金葉片也會力不從心。于是通用動力公司便使用*的增強環(huán)氧樹脂碳纖維復(fù)合材料來制造巨型的風(fēng)扇扇葉。碳纖維復(fù)合材料所制成的風(fēng)扇扇葉結(jié)構(gòu)重量極輕，而強度卻是*?？墒窃诋?dāng)復(fù)合材料制成的風(fēng)扇在運轉(zhuǎn)時遭到特大鳥的撞擊會發(fā)生脫層現(xiàn)像。為了進一步的增大GE-90的安全系數(shù)，通用動力公司又在風(fēng)扇的前緣上包覆了一層鈦合金的蒙皮，在其后緣上又用“凱夫拉”進行縫合加固。如此以來GE-90的風(fēng)扇可謂*。

當(dāng)高函道比渦扇發(fā)動機的風(fēng)扇從傳統(tǒng)的細(xì)長窄弦葉片向?qū)捪胰~片過渡的時候，風(fēng)扇的級數(shù)也經(jīng)歷了一場從多級風(fēng)扇到單級風(fēng)扇的過渡。在渦扇發(fā)動機誕生之初，由于風(fēng)扇的單級增壓比比較低只能采用多級串聯(lián)的方式來提高風(fēng)扇的總增壓比。比如JT3D的風(fēng)扇就為兩級，其平均單級增壓比為1.32，通過兩級串聯(lián)其風(fēng)扇總增壓比達到了1.74。多級風(fēng)扇與單級風(fēng)扇相比幾乎沒有優(yōu)點，它重量大、效率低，其實它是在渦扇發(fā)動機的技主還不十分成熟的時候一種無奈的選擇。隨著風(fēng)扇單級增壓比的一步步提高，現(xiàn)如今在中、高函道比的渦扇發(fā)動機上單級風(fēng)扇以是一統(tǒng)天下。比如在GE-90上使用的單級風(fēng)扇其增壓比高達1.65，如此之高的單級增壓比以經(jīng)再沒有必要來串接第二級風(fēng)扇。

但是在戰(zhàn)斗機上使用的低函道比渦扇發(fā)動機還在使用著多級風(fēng)級的結(jié)構(gòu)。比如在F-15A上使用的F100-PW-100渦扇發(fā)動機就是由三級構(gòu)成，其總增壓比達到了2.95。低函道渦扇發(fā)動機取如此高的風(fēng)扇增壓比其實是風(fēng)扇、低壓壓氣機合二為一結(jié)果。在戰(zhàn)斗機上使用的低函道比渦扇發(fā)動機為了減少重量它的雙轉(zhuǎn)子其實是由風(fēng)扇轉(zhuǎn)子和壓氣機轉(zhuǎn)子組成的雙轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)。受戰(zhàn)斗機的機內(nèi)容積所限，采用大空氣流量的高函道比渦扇發(fā)動機是不現(xiàn)實的，但為了提高推力只能提發(fā)動機的出口壓力，再者風(fēng)扇不光要提供全部的外函推力而且還要部分的承擔(dān)壓氣機的任務(wù)，所以風(fēng)扇只能采用比較高的增壓比。

其實低函道比的渦扇發(fā)動機彩用多級風(fēng)扇也是一種無耐之舉，如果風(fēng)扇的單級增壓比能達到3左右多級風(fēng)扇的結(jié)構(gòu)就將不會再出現(xiàn)。如果想要風(fēng)扇的單級增壓比達到3，只能是進一步提高風(fēng)扇的的轉(zhuǎn)速并在風(fēng)扇的葉型上作文章，風(fēng)扇的葉片除了要使用寬弦葉片之外葉片還要帶有一定的后掠角度以克服風(fēng)扇在高速旋轉(zhuǎn)時所產(chǎn)生的激波，只有這樣的單級風(fēng)扇增壓比才可能會實現(xiàn)