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水翼是水翼艇的重要組成部件。翼航時水翼結構支撐著艇的全部重量，在波浪中還會受到附加脈動載荷的作用，出水時又遭到波浪的嚴重沖擊，而水翼的結構形式和和重量受到總體性能的限制，因此水翼強度成為水翼結構設計中一個突出的問題。某公司水翼客艇先后出現(xiàn)水翼裂紋，為了發(fā)展水翼技術，提高水翼結構設計水平，有必要對水翼在波浪中的實際強度進行測試和研究。

現(xiàn)對兩艘單水翼艇實艇水翼進行應力測試，完整地獲得了該水翼的起飛應力、靜水工作應力、波浪脈動應力和瞬態(tài)沖擊應力，為水翼結構設計和強度研究提供了較有價值的實測資料。

試驗概況

兩艘測試艇編號分別為1號和2號。艇的排水量約40t，靜水*大航速為54kn。在2-3級浪中，艇的巡航速度約40kn。水翼為淺浸式割劃水翼，可收放。

兩艘艇進行了靜水試驗和波浪試驗。在靜水試驗中測量了水翼的起飛-翼航-著水的應力過程，測量了二級浪和三級浪中翼航時水翼的工作應力。

1號艇布置了6個測點，2號艇布置了14個測點。應變片粘貼于葉背處，每點貼兩片；一片沿展長方向，另一片沿弦長方向；前者是工作片，后者為補償片。水翼彎曲時，記錄的應力比實際應力放大了（1+μ）倍。

對應變片和導線采取了有效的保護措施。經過一個半月的水下作業(yè)，和20多個小時的航行沖刷，應變片和導線保持完好，絕緣電阻在50MΩ以上。

靜水應力

由艇在靜水中起飛-翼航-著水過程中的水翼應力記錄曲線可見，在起飛過程中，水翼應力逐漸上升，當轉速達到1850r/min時，應力達到*大值。著水過程則相反，應力從*大值回到零。記錄曲線有些波動，這是因為水面有小的起伏，而淺浸式水翼接近自由液面，來流的很小變化也會使升力受到影響。

主水翼靜水應力給出了應用框架理論獲得的主水翼應力分布曲線和*大試驗值。在跨距中點*大試驗值為100.8MPa，計算值為107.4MPa，實測應力與計算應力較為吻合。在中間支柱處，*大試驗值為125.2MPa，計算值為136.1MPa，計算值比試驗值高8.7%。由此可見，水翼在靜水中的工作應力*可用框架理論進行計算，其誤差小于10%，且偏于安全。

波浪應力

當艇在波浪中航行時，水翼應力發(fā)生不規(guī)則變化。從二級浪中水翼應力記錄曲線可看出，水翼在波浪中應力由穩(wěn)定的靜態(tài)應力和波浪脈動應力兩部分組成，前者由穩(wěn)定升力產生，后者由脈動升力產生。根據(jù)試驗結果，該艇*大應力出現(xiàn)在靠近中間支柱的主水翼剖面，其值為120.5MPa，其中穩(wěn)定部分的應力為85.8MPa，*大脈動應力為34.7MPa。在二級浪中，水翼的應力與靜水試驗應力非常接近，這種情況可作如下解釋：該艇靜水試驗時，航速為54Kn（*高航速），在二級浪中試航速度為40Kn（巡航速度），航速降低了26%，而單水翼艇的水翼負荷隨著航速的降低而減小，則水翼的穩(wěn)定應力減小，因此，雖然波浪附加應力增加了，但總應力仍保持原來的應力水平。

水翼的波浪脈動應力變化頻率為30-200Hz，脈動應力的*大半幅值約占穩(wěn)定應力的40%，水翼的疲勞損傷主要是由這種變化應力引起的。設計時需根據(jù)艇的使用海區(qū)波浪條件和使用年限對水翼結構進行疲勞強度的校核。

波浪沖擊應力

在三級浪中，水翼應力除了不規(guī)則變化分量外，還出現(xiàn)因水翼出水而產生的嚴重的沖擊應力。從三級浪中水翼應力記錄曲線可看出，在13min的記錄紙上，出現(xiàn)了41次沖擊，平均3.2次/min。沖擊最頻繁的區(qū)域，相鄰兩次沖擊的時間間隔為2s。沖擊應力增長時間為0.01-0.02s。當應力達到*大值后隨即成為自由衰減振動，頻率約40HZ。振動6-8次后*衰減，間隔2-30s后繼而進行第二次沖擊。靠近中間支柱處，測得沖擊時*大應力為-177.6MPa，是在靜水高速航行時*大應力的1.42倍，比艇在二級浪中以巡航速度航行時高出47%。

結論

1.1號和2號艇在二級浪中以巡航速度航行實測表明，水翼應力由穩(wěn)定應力和波浪脈動應力兩部分組成，總應力與艇在靜水中以*高速度航行時的應力水平基本相同。此時應力水平不高，不會對強度造成威脅。但由于存在脈動應力（約占30%），且在艇使用期內經常會遇到這種海況，因而可能產生累積疲勞損傷。

2. 兩艇在三級浪中水翼經常出水，水翼結構受到波浪嚴重沖擊，*大應力為靜水航行時的1.5倍左右。因此，必須在這種航行條件下對水翼結構強度進行校核。

3. 可按框架模型對水翼在靜水航行時的工作應力進行計算，誤差小于10%。