HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU

HIR/海瑞交叉滾子軸承樣本

HIR/海瑞交叉滾子導(dǎo)軌滑臺(tái)樣本

日本進(jìn)口HIR海瑞代替SAMICK直線軸承

日本進(jìn)口HIR海瑞代替SAMICK直線光軸

KBE型箱式直線軸承 

KBE10UU   KBE12UU KBE16UU  KBE20UU   KBE25UU KBE30UU 

KBE40UU   KBE50UU 

SME-L加長(zhǎng)型箱式直線軸承  NB型號(hào) 

SME12LUU SME13LUU SME16LUU SME20LUU SME25LUU SME30LUU 

SME35LUU SME40LUU

KBB型箱式直線軸承 NB型號(hào) 

KBB16UU   KBB20UU KBB25UU   KBB30UU   KBB40UU 

KBB-AJ型箱式直線軸承   NB型號(hào) 

KBB16UU-AJ  KBB20UU-AJ KBB25UU-AJ  KBB30UU-AJ  KBB40UU-AJ 

RB10020UUCCOUSP RE10020UUCCOUSP RB12025UUCCOUSP RE12025UUCCOUSP RB15025UUCCOUSP

RE15025UUCCOUSP RB20030UUCCOUSP RE20030UUCCOUSP RB25030UUCCOUSP RE25030UUCCOUSP

RB30035UUCCOUSP RE30035UUCCOUSP RB40040UUCCOUSP RE40040UUCCOUSP RB50040UUCCOUSP

RE50040UUCCOUSP RB60040UUCCOUSP RE60040UUCCOUSP

HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在切削加工進(jìn)程中，

影響工件外貌形貌的緊張因素有：具尖部門的多少形狀、具與工件之間

的相對(duì)活動(dòng)即具的進(jìn)給活動(dòng)以及切削振動(dòng)孕育産生的具與工件之間的相對(duì)位移等活動(dòng)。在理想穩(wěn)態(tài)

切削進(jìn)程狀態(tài)下，具尖由于進(jìn)給活動(dòng)在工件外貌上形成重疊痕跡，形成工件的已加工外貌，因

此具進(jìn)給量f與具圓弧半徑rb是影響外貌粗糙度的緊張因素。因在切削進(jìn)程中具進(jìn)給量f與

具圓弧半徑rb爲(wèi)確定值，故屬確定性影響因素。工件外貌形貌如圖1所示。

這時(shí)工件外貌的微觀不屈度也稱爲(wèi)理論粗糙度R1爲(wèi)

R1=rb-(rb2-f2/4)? (1)

1

圖2 動(dòng)態(tài)切削工件外貌形貌

HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在實(shí)際加工的切削進(jìn)程中，特別是在動(dòng)態(tài)切削狀態(tài)下，由于切削振動(dòng)的存在，使具與工件産生了

相對(duì)活動(dòng)，影響了工件的外貌形貌特征。因此工件的外貌形貌除要思量理論粗糙度外，還要思量動(dòng)

態(tài)切削的各項(xiàng)特征與相幹因素的影響。此時(shí)由于工件微觀硬度不勻稱、具磨損及機(jī)床主軸旋轉(zhuǎn)精

度誤差等因素的存在，使切削進(jìn)程孕育産生力的顛簸，具偏離理想切削位置而形成動(dòng)態(tài)切削狀態(tài)下的

工件外貌質(zhì)量。這些滋擾因素具有隨機(jī)性和不確定性的特點(diǎn)，是影響工件外貌質(zhì)量的又一緊張方面

。其微觀外貌形狀特征如圖2所示。

切削振動(dòng)與工件外貌質(zhì)量之間的幹系

HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU對(duì)付外圓車削，刃以切削速度和進(jìn)給量爲(wèi)參數(shù)的螺旋線軌跡舉行切削活動(dòng)，同時(shí)陪伴以具與工

件之間的相對(duì)位移。在具的進(jìn)給偏向上，相鄰兩個(gè)切削刃地點(diǎn)圓弧的交點(diǎn)的高度就可作爲(wèi)衡量

工件外貌粗糙度的微觀不屈度高度的參數(shù)，該參數(shù)由兩相鄰刃軌跡的交點(diǎn)縱坐標(biāo)inty和刃圓弧

深度disp決定。此中圓弧深度爲(wèi)具與工件相對(duì)振動(dòng)量對(duì)參考線的縱坐標(biāo)數(shù)值，而inty值則由謀略

兩相鄰圓弧地點(diǎn)圓的交點(diǎn)坐標(biāo)確定。

外貌質(zhì)量模型

根據(jù)以上分析，在進(jìn)給偏向上的微觀不屈度的平均高度Ra爲(wèi)

Ra=

n

S

i=1

intyi

n

(2)

式中：n爲(wèi)進(jìn)給偏向上刃圓弧數(shù)量：intyi則是上文提到的兩相鄰切削圓弧交點(diǎn)的縱坐標(biāo)值。

2 車削工件外貌質(zhì)量仿真體系的實(shí)現(xiàn)進(jìn)程

基于以上車削外貌質(zhì)量仿真模型，我們創(chuàng)建了車削工件外貌質(zhì)量仿真體系，圖3爲(wèi)外貌質(zhì)量模型的

實(shí)現(xiàn)進(jìn)程圖。這同時(shí)也是車削物理仿真體系的緊張的有機(jī)組成部門，該體系的實(shí)現(xiàn)與整個(gè)車削物理

仿真體系有密切幹系。

1

圖3 車削物理仿真體系外貌質(zhì)量模型的實(shí)現(xiàn)進(jìn)程

HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在形成動(dòng)態(tài)車削的多種滋擾因素中，工件微觀硬度的差異對(duì)切削進(jìn)程有偏緊張影響，我們將其作爲(wèi)

仿真體系産生動(dòng)態(tài)變革的因由。由于切削質(zhì)料的硬度直接影響瞬時(shí)切削力的大小，工件硬度變革引

起切削力的變革進(jìn)而孕育産生工件與具之間的相對(duì)位移，再加上尖部門由于進(jìn)給活動(dòng)在工件外貌重

疊的結(jié)果，使工件在微觀上形成凸凹不屈的外貌，形成被切削工件的加工外貌。由于工件微觀隨機(jī)

硬度切合正態(tài)散布，因此前者對(duì)外貌質(zhì)量的影響是一個(gè)隨機(jī)的進(jìn)程，屬于不確定因素。由切削振動(dòng)

模型可以得到切削圓弧振動(dòng)深度disp，然後求出相鄰兩個(gè)切削圓弧的交點(diǎn)坐標(biāo)，後由式(2)得出

Ra的數(shù)值。

3 關(guān)于外貌質(zhì)量模型的闡明

我們開辟的動(dòng)態(tài)車削加工外貌質(zhì)量仿真模型將工件的微觀硬度差異作爲(wèi)車削進(jìn)程的緊張滋擾因素，

思量到具進(jìn)給活動(dòng)對(duì)工件外貌的重疊結(jié)果和工件材質(zhì)這兩方面的影響因素，而對(duì)別的兩個(gè)影響表

面質(zhì)量的因素，即具磨損和機(jī)床主軸旋轉(zhuǎn)精度誤差未加以思量，作爲(wèi)一種開放式由VC++面向東西

要領(lǐng)開辟的仿真體系，本體系可以在充實(shí)思量主滋擾因素的根本上，將實(shí)際動(dòng)態(tài)車削進(jìn)程中存在的

其他龐大滋擾因素逐一的舉行增長(zhǎng)和增補(bǔ)，將其作爲(wèi)體系的資助及增補(bǔ)模塊，進(jìn)一步完善體系，使

仿真結(jié)果與實(shí)際環(huán)境越發(fā)劃一。

在我廠實(shí)際生産中，每每遇到加工和修制一批圓長(zhǎng)形體的一小端頭不是圓面的不規(guī)格工件，這種不

規(guī)格工件的端頭有一字形或一字環(huán)形、四方等形體，在這種環(huán)境下，只能在四爪單動(dòng)卡盤上裝夾工

件，車削時(shí)得先調(diào)解卡盤，找正工件中間，再車削加工，這給操作者在車削加工工件時(shí)帶來(lái)很大的

勞動(dòng)強(qiáng)度，車削工件費(fèi)時(shí)費(fèi)力。

接納可以大概起到定位作用的小四爪胎具(見圖1，定位螺栓起軸向定位作用，警備工件軸向竄動(dòng))共同

加工不規(guī)格零件，以加工正四方頭螺栓爲(wèi)例。

HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU如圖2所示，先把胎具在三爪自放心卡盤上夾緊，工件(四方頭螺栓毛坯)跟胎具小四爪夾緊，然後

靠頂尖和胎具之間的相互頂緊力牢固工件車削加工。車不壞一個(gè)工件後，只需松動(dòng)卡盤上胎具的2個(gè)

頂絲後，松開尾座頂尖就能重新變更工件連續(xù)加工。這種要領(lǐng)給操作工人減輕了裝夾進(jìn)程中的勞動(dòng)

強(qiáng)度，收縮了資助時(shí)間，增長(zhǎng)其事情效率。

車削加工以工件內(nèi)孔定位增長(zhǎng)資助配置

當(dāng)加工帶有圓錐孔的工件時(shí)，爲(wèi)了包管圓錐孔和外圓的同軸度和圓跳動(dòng)的較高精度，利用在卡盤上

裝夾只能先加工外圓後車錐孔，遇到精度高的錐孔工件後車削外圓時(shí)，在卡盤上裝夾加工，就很

難到達(dá)同軸度和圓跳動(dòng)的要求，更容易把錐孔小端尺寸夾壞或尾座頂尖頂壞，且找正事情不易。采

用圓錐心軸定位的要領(lǐng)，可用與工件圓錐孔錐度雷同的圓錐心軸定位。

如圖3所示，在卡盤上夾緊圓錐心軸左端圓柱面，錐套(工件)套在心軸上，同時(shí)調(diào)治螺母和錐套之

間端面相應(yīng)得留有肯定位置間隙，在墊圈與頂尖的軸向頂緊力下，錐套和圓錐心軸錐度外貌精密配

合。靠錐度的自動(dòng)放心和相互鎖緊力這一特點(diǎn)，它能加工精度高的工件，只要加工完後松開頂尖，

拿下墊圈，靠螺母向右旋合頂緊力的作用，頂出錐套後拿下重新?lián)Q上一工件加工。這種要領(lǐng)也可以

加工內(nèi)孔和外圓都是錐度的精密同軸度工件。

2 在原具質(zhì)料上革新桿形體及接納多切削提高時(shí)效

HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在實(shí)際生産中，遇到一些數(shù)量大，且螺距較小的螺紋。當(dāng)用挑扣具加工時(shí)，由于螺桿徑向力較大

，不易加工，而且用扳牙手工套扣，既費(fèi)力又不省時(shí)，可接納1套如圖4所示的具來(lái)提高時(shí)效。

先將夾具、牢固套、錐體組合成一體(見圖4)，然後安置1條M12的螺絲于A處，這樣夾具就可以在固

定套中60 mm 之間左右移動(dòng)，在夾具前端安置一個(gè)切合加工尺寸的扳牙，組裝後的錐套放在尾座裏

，操作尾座就可以完成一個(gè)零件的挑扣工序。

別的在夾具的前端B處(見圖4)對(duì)稱開2個(gè)孔，一個(gè)爲(wèi)進(jìn)液孔，一個(gè)爲(wèi)出屑孔，這樣扳牙可以及時(shí)冷

卻和出屑，並且此具可以自動(dòng)放心。用上述具加工挑扣，可以減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，並且可以大概

包管螺紋的加工精度。

我廠以生産煤礦配件爲(wèi)主導(dǎo)産業(yè)，在生産中每每會(huì)遇到一些批量産品，如煤車軸的生産制造工藝，

煤車軸車扣M42×2 或M48×2，如圖5。

HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU在臺(tái)的一側(cè)可以同時(shí)安置2把，在臺(tái)a處可以安置一把合金頭內(nèi)孔挑扣作爲(wèi)切螺紋退槽

，將頂尖銑失1/3，警備挑扣與頂尖打仗。操作者可以用a挖不壞退槽，用b直接挑扣成形

，用這種要領(lǐng)加工，不必要旋轉(zhuǎn)臺(tái)，車床的縱、橫向刻度穩(wěn)固，可以大概包管螺紋的精度，效率比旋

轉(zhuǎn)臺(tái)每件對(duì)的要領(lǐng)提高一倍。

 1．手搖脈衝産生器破壞。一臺(tái) FANUC 0TD數(shù)控車床，手搖脈衝産生器出現(xiàn)妨礙，使對(duì)不能舉行

微調(diào)，必要變更或補(bǔ)綴妨礙件。當(dāng)時(shí)沒(méi)有切合的備件，可以先將參數(shù)900#3置 “0”，臨時(shí)將手搖

脈衝産生器不用，改爲(wèi)用點(diǎn)動(dòng)按鈕單脈衝産生器操作來(lái)舉行具微調(diào)事情。等手搖脈衝産生器修不壞

後再將該參數(shù)置“1”。     

  2．當(dāng)機(jī)床後返回參考點(diǎn)時(shí)出現(xiàn)超行程報(bào)警。上述機(jī)床在返回參考點(diǎn)進(jìn)程中，出現(xiàn)510或511

超程報(bào)警，處理懲罰要領(lǐng)有兩種：     

   HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU（1）若X軸在返回參考點(diǎn)進(jìn)程中，出現(xiàn)510或是511超程報(bào)警，可將參數(shù)0700LT1X1數(shù)值改爲(wèi)

+99999999（或?qū)?704LT1X2數(shù)值修改爲(wèi)-99999999）後，再一次返回參考點(diǎn)。若沒(méi)有問(wèn)題，則將參

數(shù)0700或0704數(shù)值改爲(wèi)原來(lái)數(shù)值。     

  （2）同時(shí)按P和CAN鍵後，即可消除超程報(bào)警。     

  3．一臺(tái)FANUC 0i數(shù)控車床，後不久出現(xiàn)ALM701報(bào)警。從維修闡明書表明內(nèi)容爲(wèi)控制部上部

的風(fēng)扇過(guò)熱，打床電氣櫃，查抄風(fēng)扇電機(jī)不舉措，查抄風(fēng)扇電源正常，可鑒定風(fēng)扇破壞，因一

時(shí)購(gòu)買不到同範(fàn)例風(fēng)扇，即先將參數(shù)RRM8901#0改爲(wèi)“1”先釋放ALM701報(bào)警，然後在逼迫冷風(fēng)冷卻

，待風(fēng)扇購(gòu)到後，再將PRM8901改爲(wèi)“0”。     

  4．一臺(tái)FANUC 0M數(shù)控體系加工中間，主軸在換進(jìn)程中，當(dāng)主軸與換臂打仗的一瞬間，産生

打仗碰撞異響妨礙。分析妨礙緣故原由是因爲(wèi)主軸定位不準(zhǔn)，造成主軸頭與換臂符合不不壞，無(wú)疑會(huì)引

起呆板撞擊聲，兩處均有明顯的撞傷痕跡。經(jīng)查，換臂與主軸頭均無(wú)呆板松動(dòng)，且換臂定位動(dòng)

作精確，故接納修改N6577參數(shù)值辦理，即將原數(shù)據(jù)1525改爲(wèi)1524後，妨礙清除。     

  5．密級(jí)型參數(shù)0900～0939維修法。按FANUC 0MC操作闡明書的要領(lǐng)舉行參數(shù)傳輸時(shí)，密級(jí)型參數(shù)

0900～0939必須用MDI要領(lǐng)輸入很不方便?，F(xiàn)介紹一種可以傳輸包羅密級(jí)型參數(shù)0900～0939在內(nèi)的

傳輸要領(lǐng)，步驟如下：     

  （1）將要領(lǐng)開關(guān)設(shè)定在EDIT位置；     

  （2）按PARAM鍵，選擇表現(xiàn)參數(shù)的畫面；     

  （3）將外部汲取配置設(shè)定在STAND BY（準(zhǔn)備）狀態(tài)；     

  HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU（4）先按EOB鍵不放開，再按OUTPOT鍵即將全部參數(shù)輸出。 

 6．一臺(tái)FANUC 0MC立式加工中間，由于絕對(duì)位置編碼電池失效，導(dǎo)致X、Y、Z丟失參考點(diǎn)，必須重

新設(shè)置參考點(diǎn)。     

  （1）將PWE“0”改爲(wèi)“1”，變動(dòng)參數(shù)NO.76.1=1,NO.22改爲(wèi)00000000，此時(shí)CRT表現(xiàn)“300”報(bào)

警即X、Y、Z軸必須手動(dòng)返回參考點(diǎn)。    

  （2）關(guān)機(jī)再，利用手輪將X、Y移至參考點(diǎn)位置，變化參數(shù)NO.22爲(wèi)00000011，則表現(xiàn)X、Y已

創(chuàng)建了參考點(diǎn)。     

  （3）將Z軸移至參考點(diǎn)相近，在主軸上安置一柄，然後手動(dòng)呆板手臂，使其*夾緊柄。此

時(shí)將參數(shù)NO.22改爲(wèi)00000111，即Z軸創(chuàng)建參考點(diǎn)。將NO76.1設(shè)“00”，PWE改爲(wèi)0。     

  （4）關(guān)機(jī)再，用G28 X0，Y0，Z0核對(duì)呆板參考點(diǎn)。     

  7．由機(jī)床參數(shù)引起的無(wú)報(bào)警妨礙。一臺(tái)FANUC 18i-W慢走絲，後CRT表現(xiàn)X、Y、U、V坐標(biāo)軸

位置表現(xiàn)不準(zhǔn)確，即原正常表現(xiàn)小數(shù)點(diǎn)後三位數(shù)字，而且前表現(xiàn)小數(shù)點(diǎn)後四位數(shù)字，且CRT沒(méi)有報(bào)

警信息。首先應(yīng)該狐疑是參數(shù)變革引起上述妨礙。查抄參數(shù)發(fā)明NO.0000#2 INI産生變革，原正常

表現(xiàn) “0”（表現(xiàn)公制輸入），而有妨礙時(shí)表現(xiàn)“1”（英制輸入），將該參數(shù)改爲(wèi)“0”後，數(shù)字

顯斧正常。     

  HIR箱式直線軸承KBE25UU SME30LUU KBB40UU8。機(jī)床風(fēng)扇報(bào)警，臨時(shí)找不到，要買也來(lái)不及，可以修改一下參數(shù)8901，將風(fēng)扇報(bào)警取消，暫

時(shí)先加工。等買到風(fēng)扇再變更。（FANUC 18 OR FANUC16 OR FANUC 0I SYSTEM)