移動電源75KW電啟動柴油發(fā)電機柴油發(fā)電機組由于自身調(diào)節(jié)慣性大，在大負載擾動時出現(xiàn)供電質(zhì)量下降，嚴重時因調(diào)節(jié)滯后而導(dǎo)致停機等問題，影響了其應(yīng)用。本文以提高柴油發(fā)電機組在沖擊性負載條件下輸出電壓幅值和頻率的穩(wěn)定性為目標(biāo)，為彌補發(fā)電機組自身調(diào)節(jié)能力的不足，對柴油發(fā)電機組的數(shù)學(xué)模型及其功率補償技術(shù)進行深入的研究。首先，建立柴油發(fā)電機組的數(shù)學(xué)模型，進而從理論上分析沖擊性負載條件下柴油發(fā)電機組的動態(tài)性能
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詳細參數(shù) 移動電源75KW電啟動柴油發(fā)電機
| 75kw柴油發(fā)電機 | ||
| 產(chǎn)品型號 | YT2-90KVA | |
| 動力型號 | R4105ZD | |
| 動力型式 | 四沖程，水冷，直列，渦輪式 | |
| 常用功率 | 75KW / 93.75KVA | |
| zui大功率 | 77KW / 95.25KVA | |
| 電壓 (V) | 380/220 | |
| 電流 (A) | 142 | |
| 頻率 (HZ) | 50 | |
| 轉(zhuǎn)速 (r/min) | 1500 | |
| 冷卻方式 | 強制水冷 | |
| 燃油消耗率 (≤g/kw.h) | ≤224 | |
| 壓縮比 | 4:01:00 PM | |
| 缸徑*行程 (mm) | 100X115 | |
| 發(fā)動機總排量 (L) | 6.49 | |
| 啟動方式 | 電啟動 | |
| 功率因數(shù) | 0.8滯后 0.8 Lag | |
| 絕緣等級 | H | |
| 潤滑方式 | 壓力飛濺復(fù)合式 | |
| 排氣溫度 (℃) | ≤600 | |
| 海拔要求 | ≤1000m | |
| 環(huán)境溫度 | 40 | |
| 接線方式 | 三相四線，Y型繞接 | |
| 發(fā)火次序 | 1-5-3-6-2-4 | |
| 進氣方式 | 增壓 | |
| 穩(wěn)態(tài)調(diào)速率 | ≤±1% | |
| 相數(shù) | 3 | |
| 凈重 （kg） | 940 | |
| 外形尺寸/長×寬×高mm | 2700×1100×1560 | |
并在Matlab中搭建系統(tǒng)的仿真模型對分析結(jié)果進行驗證，為后續(xù)的功率補償策略的提出提供理論基礎(chǔ)。其次，在交流母線上并聯(lián)功率補償系統(tǒng)，以抑制沖擊性負載情況下柴油發(fā)電機組輸出電壓幅值和頻率的波動。當(dāng)出現(xiàn)沖擊性負載時結(jié)合儲能系統(tǒng)來提供或吸收系統(tǒng)不足或多余的有功功率，并zui大限度地利用發(fā)電機組自身的調(diào)節(jié)能力，滿足負載對電壓幅值和頻率的要求。采用以三相橋式電路為拓撲的并聯(lián)功率補償系統(tǒng)，建立其數(shù)學(xué)模型，依據(jù)瞬時功率理論推導(dǎo)dq模型下并聯(lián)功率補償系統(tǒng)輸出電流與瞬時功率的關(guān)系，從而為瞬時功率的控制提供理論依據(jù)。為補償柴油發(fā)電機組有功功率調(diào)節(jié)的滯后，提出基于速度閉環(huán)的功率補償策略。為進一步提高補償系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)，提出速度閉環(huán)和負載電流前饋的復(fù)合控制策略，實現(xiàn)對沖擊性負載的功率補償。根據(jù)瞬時功率理論對負載有功電流、無功電流和諧波電流進行檢測，實現(xiàn)并聯(lián)補償系統(tǒng)的對機組有功功率、無功功率和諧波的補償，以提高柴油發(fā)電機組的效率。再次，設(shè)計基于三重雙向DC-DC變換器的能量管理系統(tǒng)
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